Concordances from the Ingeniería corpus
Autonomous Rotorcraft for Multi - Agent Control ) , de la Universidad de Stanford
muestra
el rendimiento en el seguimiento de la trayectoria al aire libre ( Hoffmann et al
se deduce el diagrama de bloques de la figura 3 ( c ) . Como se
muestra
en dicha figura esto conlleva modelizar al vehículo con un modelo de Hammerstein
en escalón de una duración total de 720 segundos . Los datos de identificación
muestran
un comportamiento desacoplado en las direcciones x e y . Es decir , los datos muestran
muestran un comportamiento desacoplado en las direcciones x e y . Es decir , los datos
muestran
que el pitch controla la velocidad del desplazamiento en x , y el roll la
los cuales realiza una interpolación y extrapolación lineal . A continuación se
muestran
los vectores de entrada y salida ( inUx y outWx ) correspondientes al modelo en
permitieron ir descartando los modelos hasta obtener el definitivo . La tabla 1
muestra
los valores obtenidos con el modelo de la figura 4 para dos evaluaciones . En
obtención del controlador definitivo empleado en la competición . La figura 12
muestra
el diagrama de bloques del algoritmo de control y seguimiento de la trayectoria programado
apartado 2 . 5 . 4 . Pruebas experimentales Con el objetivo de
mostrar
el comportamiento del AR - Drone con el controlador diseñado implementado , se han
longitud . Además las cruces inscritas , como a partir de ahora se denominarán ,
muestran
cómo reacciona en trayectos con ángulos muy cerrados . La tercera trayectoria consiste
los apartados 4 . 1 , 4 . 2 y 4 . 3 , se
muestran
resumidas en los datos de la tabla 2 . Se puede comparar como dichos datos
finalmente , extraer las Conclusiones asociadas . El método presentado en este trabajo
muestra
un buen rendimiento y permite obtener información adicional de la red en base a
hidráulicas de una red de abastecimiento de agua . Por tanto , en este apartado se
muestran
en primer lugar las variables y ecuaciones involucradas para modelizar la incertidumbre
sistema ( SOIh , del inglés Stochastic Observability Index ) como : Esta expresión
muestra
que a medida que la incertidumbre condicionada se reduce , el índice de observabilidad
red ( flujo y nivel piezométrico ) se recogen en la Figura 2 . Esta imagen
muestra
que la observabilidad de la red en este escenario es relativamente buena ( >75 %
, 1958 ) . Además de esta información cualitativa , la Tabla 1 ,
muestra
los registros de precipitación diaria ( de 07 : 00 h a 07 : 00
día 14 se produjo en la cuenca baja . Por último , en la Figura 5 se
muestra
la banda del día 14 del pluviógrafo situado en Valencia ( Viveros ) .
cuenca . Posteriormente estos niveles fueron transformados a caudal . En la Tabla 2 se
muestran
los caudales pico alcanzados por ambas ondas de crecida , así como su hora de
en el que fue inferior a 0 . 5 . En la Figura 9 se
muestran
los resultados de cuatro de los nueve eventos empleados . Implementación a escala
el modelo TETIS y para cada uno de los embalses son los que se
muestran
en la Tabla 3 . Tras esto , el procedimiento empleado para la laminación de los
obtenidos en la calibración fueron satisfactorios . Resultados A continuación se
muestran
los resultados en los diferentes puntos de simulación empleados ( Figura 13 y Figura
La evolución media horaria de los componentes del balance térmico superficial se
muestra
en la Figura 3 para tres meses representativos de las fases de inundación . En ella
despreciable en las tres fases mostradas . Balance térmico estacional La Figura 4
muestra
el balance térmico mensual de la marisma inundada . En ella , destaca la diferente
Balance de agua y proceso de vaciado El balance de agua de la Figura 5
muestra
los volúmenes mensuales de precipitación acumulada , evaporación acumulada y la
interés al momento de fidelizar los resultados de las simulaciones . En la Figura 3 se
muestra
una de las imágenes que es posible obtener mediante el software SmartView 3 . 3
ondulación superficial utilizando un rugosímetro Mitutoyo serie SJ - 210 , como se
muestra
en la Figura 4 ( a ) . Posteriormente , los valores obtenidos en el estudio
de los surcos que se generan durante la aplicación de la soldadura , como se
muestra
en la Figura 4 ( b ) . Modelo para la probeta y condiciones de
Transient Structural . RESULTADOS Resultados del modelo numérico En la Figura 6 se
muestra
el resultado del perfil de temperatura inicial para la probeta con cateto de soldadura
producto del enfriamiento . En la Figura 8 ( a , b y c ) se
muestra
la distribución de los esfuerzos residuales obtenidos por modelamiento para la probeta
de la tasa de enfriamiento ; mientras que en la Figura 9 ( b ) se
muestra
una de las curvas de enfriamiento obtenidas . Se obtiene como resultado una muy buena
La magnitud de los esfuerzos residuales obtenida de las simulaciones realizadas se
muestra
en la Tabla 5 , para el caso de enfriamiento de las probetas tratadas y para las
principalmente nitrógeno ) y con tratamientos terciarios de regeneración , cuyo esquema se
muestra
en la Figura 1 . El conjunto de las depuradoras De estas correlaciones se puede
las segmentaciones según la regla de Sturges [ 8 ] . En la Figura 2 se
muestran
los histogramas con las segmentaciones de la muestra de 538 EDAR según los dos tipos
en cada segmento de la muestra , y sus ratios correspondientes , cuyo resultado se
muestra
en las Tablas 2 y 3 . En la Figura 3 se representan las gráficas donde
2 y 3 . En la Figura 3 se representan las gráficas donde se
muestran
: En color azul las curvas de los 8 ratios principales del consumo de
a dicha curva . En la Figura 4 se representan las gráficas donde se
muestran
: En color azul las curvas de los 8 ratios principales del consumo de
trabajos primarios identificados son superiores al año 2007 . En la Figura 3 se
muestra
una visión más completa del mapeo sistemático en forma de un gráfico burbuja
2 mm / s ( ver Figura 4 ) . RESULTADOS A continuación se
muestran
los resultados obtenidos del ensayo de tracción para las probetas ensayadas : En la Tabla
obtenida en los ensayos [ 8 - 9 ] . En el Gráfico 2 se
muestra
la curva obtenida de Resistencia a la tracción - Porcentaje de relleno . En ella
alumnos de ingeniería de una universidad de México . El análisis de los diagramas
muestra
que los estudiantes tienen dificultades para emplear la condición de maximización
tuvieron serias dificultades para resolver el problema del corredor . En la Figura 2 se
muestra
el porcentaje de respuestas correctas en relación con las preguntas del cuestionario
) se puede afirmar que el ajuste lineal es perfecto . La Fig . 2
muestra
la regresión entre los valores experimentales y los logrados mediante el modelo
error de predicción del modelo de RNA para el entrenamiento , prueba y test se
muestra
en la Fig . 3 . Esta figura indica que la distribución del error relativo
y ( b ) test de datos . En la Fig . 4 se
muestra
una comparación entre las curvas de fluencia experimentales con las obtenidas con
2 . 1 . Mapa de eficiencia de disipación de energía La Fig . 5
muestra
el mapa de contornos de iso - eficiencia de disipación de energía del acero estudiado
recubrimientos no conductores sobre materiales conductores modelo TEC - CM20 . La Fig . 1
muestra
un esquema de la disposición del proceso experimental . Figura 1 . Representación
película de óxido en la superficie del material tratado . La siguiente sección
muestra
los resultados de algunos procesos llevados a cabo con distintos parámetros utilizando
influencia sobre las tolerancias del proceso . De forma orientativa , la Tabla 2
muestra
el valor medio , ymed , y la desviación típica , σ ( y )
la película de óxido , favoreciendo la comprensión del proceso . La Fig . 3
muestra
los ciclos térmicos de distintos puntos equiespaciados bajo superficie en un mismo
la reacción cuando el espesor ya ha alcanzado cierto valor . La Fig . 4
muestra
los ciclos térmicos correspondientes a un proceso realizado a 600 mm min−1 junto
% referido a la temperatura máxima . Asimismo , la Fig . 4 ,
muestra
un espesor de película de óxido de unos 7 μm , menor que en el
. La capa de óxido calculada es también reducida , tal y como se
muestra
en la misma Fig . 5 , alrededor de unos 5 μm , obteniéndose ,
alrededor de los 775 °C en la superficie . Finalmente , la Fig . 6
muestra
la sección transversal pulida y atacada correspondiente a las probetas de los tres
en fase líquida que proporciona el cobre . Las densidades de la Fig . 3
muestran
valores diferentes para el material más blando del interior INT y el duro EXT como
perfectamente diferenciadas las zonas con diferente estructura . En la Fig . 10 se
muestra
la microestructura correspondiente a las dos zonas de diferente composición . La
vida y con ello al del gasto sanitario . En la Fig . 2 se
muestra
la cantidad de intervenciones médicas realizadas para atender fracturas , cada 10
dependencia entre estaciones de la región . En el caso de H1 , el cálculo
muestra
que su valor sube a 1 . 12 , mientras que para H2 y H3
recomendadas por Hosking y Wallis ( 1997 ) . Los resultados de la prueba se
muestran
en la siguiente tabla . En la región , las distribuciones candidatas aceptadas
de máximos anuales de precipitaciones . En el diagrama de la siguiente figura se
muestran
las relaciones teóricas entre los LCs y LCk dadas por Hosking y Wallis ( 1997
finalmente , extraer las Conclusiones asociadas . El método presentado en este trabajo
muestra
un buen rendimiento y permite obtener información adicional de la red en base a
hidráulicas de una red de abastecimiento de agua . Por tanto , en este apartado se
muestran
en primer lugar las variables y ecuaciones involucradas para modelizar la incertidumbre
red ( flujo y nivel piezométrico ) se recogen en la Figura 2 . Esta imagen
muestra
que la observabilidad de la red en este escenario es relativamente buena ( >75 %
, 1958 ) . Además de esta información cualitativa , la Tabla 1 ,
muestra
los registros de precipitación diaria ( de 07 : 00 h a 07 : 00
día 14 se produjo en la cuenca baja . Por último , en la Figura 5 se
muestra
la banda del día 14 del pluviógrafo situado en Valencia ( Viveros ) .
cuenca . Posteriormente estos niveles fueron transformados a caudal . En la Tabla 2 se
muestran
los caudales pico alcanzados por ambas ondas de crecida , así como su hora de
en el que fue inferior a 0 . 5 . En la Figura 9 se
muestran
los resultados de cuatro de los nueve eventos empleados . Implementación a escala
el modelo TETIS y para cada uno de los embalses son los que se
muestran
en la Tabla 3 . Tras esto , el procedimiento empleado para la laminación de los
obtenidos en la calibración fueron satisfactorios . Resultados A continuación se
muestran
los resultados en los diferentes puntos de simulación empleados ( Figura 13 y Figura
régimen de inundación . Ello se puede comprobar en la figura 6 izquierda , que
muestra
medidas de profundidad de agua en diferentes puntos de la marisma y años hidrológicos
La evolución media horaria de los componentes del balance térmico superficial se
muestra
en la Figura 3 para tres meses representativos de las fases de inundación . En ella
despreciable en las tres fases mostradas . Balance térmico estacional La Figura 4
muestra
el balance térmico mensual de la marisma inundada . En ella , destaca la diferente
Balance de agua y proceso de vaciado El balance de agua de la Figura 5
muestra
los volúmenes mensuales de precipitación acumulada , evaporación acumulada y la
que permitan tomar medidas preventivas adecuadas . El objetivo de este trabajo es
mostrar
una metodología integral y actual que permita estimar los posibles efectos del Cambio
de interés , como el mismo embalse de Mª . Cristina . La Figura 5
muestra
la variación en el tiempo de la capacidad del embalse obtenida tras la modelización
. En lo que respecta a las crecidas , la Figura 9 . b nos
muestra
que existe una clara disminución de los cuantiles ajustados cuando se comparan los
mediante la ecuación propuesta por Dendy ( 1974 ) . Los resultados de la modelización
muestran
que la acumulación de material transportado hasta el embalse depende de los eventos
la Figura 4a se observa la situación de las balsas analizadas . En la Figura 4b se
muestra
un esquema genérico de la sección del dique donde se indican las características
geométricas más significativas de las balsas analizadas . En la Figura 4c , se
muestra
a modo de ejemplo los escenarios estudiados para la balsa nº11 . Las balsas
mínimo de 716942 ( balsa nº4 ) . En la Figura 5a y 5b , se
muestra
ejemplo de la malla de cálculo conseguida para zonas donde era necesario un gran
según una equivalencia con la clasificación de usos del suelo . En la Figura 5c se
muestra
un ejemplo de asignación para toda la malla de cálculo . En los casos analizados
punto de vista de las afecciones . RESULTADOS Y DISCUSIÓN En la Tabla 1 se
muestran
los resultados obtenidos para cada una de las hipótesis de rotura consideradas en
naturaleza del proceso de rotura en sus instantes iniciales . En la Figura 6a se
muestran
a modo de ejemplo , los hidrogramas de caudal y variación de la altura en
definido a lo largo de toda la zona afectada . En la Figura 6d , se
muestran
para estos casos la relación de caudal ( RQ ) y la relación de tiempos
para una distancia de 5 km al 10 % del caudal inicial . La Figura 6d
muestra
que , en las zonas más cercanas a la balsa , los caudales totales propagados
específicas de propagación ( pendiente , obstrucciones , rugosidad ) . En la Figura 6d se
muestra
que para todas las zonas afectadas los tiempos de llegada para la hipótesis de rotura
la onda de rotura se aleja de la balsa . En la Figura 7 se
muestra
un ejemplo de los resultados del análisis efectuado para la balsa nº6 . En la Figura
de rotura considerados ( hipótesis de rotura por tubificación ) . La Figura 7b
muestra
los resultados obtenidos al aplicar el criterio de afecciones según la Figura 3
adaptación consistió en : 1 ) Añadir al texto la Figura 1 , la cual
muestra
posiciones diferentes del corredor A , B y C , así como comentarios sobre ellas
tuvieron serias dificultades para resolver el problema del corredor . En la Figura 2 se
muestra
el porcentaje de respuestas correctas en relación con las preguntas del cuestionario
. En relación con el bloque 6 , las respuestas a las preguntas 12 y 13
muestran
que aproximadamente el 60 % de los estudiantes consideró necesario emplear la tercera
la fuerza de fricción y el peso del corredor . Las cifras anteriores nos
muestran
la manera en que los estudiantes conciben a la fuerza de fricción en el contexto
rozamiento estática en el desarrollo del movimiento . CONCLUSIONES Los resultados
muestran
que la mayoría de los estudiantes no considera la condición para que el corredor
desarrollar variedades superiores en chile . La comparación de medias ( Tabla 2 )
muestra
que el híbrido P1xP5 fue el que presentó el mayor rendimiento por planta con 3584
t ha - 1 ( SIAP - SAGARPA , 2016 ) . La tabla 2
muestra
que el híbrido P2xP6 presentó la mayor cantidad de NFP con un total de 120
hortícolas de mejor calidad para el consumidor . Los datos observados en relación a CAA
muestran
grandes diferencias entre los progenitores maternos , paternos e híbridos , indicando
híbridos , indicando la gran variabilidad en relación a esta variable . La tabla 3
muestra
que los progenitores paternos fueron ricos en este compuesto con rangos que van de
la floración a los 57 , 5 días después del trasplante , lo anteriormente citado
muestra
la gran variabilidad respecto a esta característica contrastando con lo observado
días , que es una diferencia de 13 , 0 días ; lo antes citado
muestra
que son rangos muy amplios entre los genotipos estudiados ( Tabla 4 ) , difiriendo
en el crecimiento y desarrollo . La comparación de medias ( Tabla 4 ) nos
muestra
que todos los híbridos formados son superiores en altura a sus progenitores ( macho
híbridos se adaptan bien a condiciones de invernadero . Heterosis La tabla 5
muestra
que para RTF los híbridos exhibieron un rango de heterosis de 88 a 229 %
( 2011 ) en el cultivo de maíz . Heterobeltiosis La tabla 6
muestra
que para RTF los híbridos P2xP6 , P1xP5 y P1xP6 presentaron los valores más altos
las estructuras de las redes y la posición de los nodos . La Tabla 1
muestra
algunos indicadores importantes . Los indicadores de estructura ( cohesión ) son
navegación , color y texto , equipamiento , valores y tablas y alarmas . Se
muestra
un caso de estudio donde indican el modelo gráfico y parte de la programación ,
( Krause et al . , 2002 ; Chapman , 2012 ) tal como se
muestra
en la Figura 1 . Aplicando la ley de voltaje de Kirchhoff al circuito de la Figura
fuerza electromotriz , respectivamente . Los valores de las constantes del motor se
muestran
en la Tabla 1 , los cuales se determinaron mediante pruebas experimentales de laboratorio
CD se realiza por medio del voltaje de alimentación de la armadura . La Figura 2
muestra
el esquema del sistema de control de velocidad propuesto , donde la velocidad del
tiempo , por lo cual se tiene que calcular Ke y TL . A continuación se
muestra
el procedimiento realizado para determinar los valores de la matriz de ponderación
entre los coeficientes de los polinomios característicos [ pd - p ] La Figura 3
muestra
el diagrama a bloques del observador de velocidad de orden completo empleado en este
5 y L2= - 4 . 7 . Resultados de simulación En esta sección se
muestra
la respuesta del controlador propuesto mediante simulación digital . Las simulaciones
s . El esquema de control implementado , incluyendo los observadores de estado se
muestra
en la Figura 4 . Para evaluar el desempeño del controlador se analizan diversas
variable de velocidad y de la corriente de armadura ante los diferentes eventos , se
muestra
en la Figura 5 . El controlador propuesto se evalúa de acuerdo con los parámetros
rápidamente en un tiempo no mayor de 0 . 8 s , tal como se
muestra
en la Figura 5c . Durante los cambios en la señal de referencia de velocidad ?
respectivamente . Un resumen de los resultados obtenidos de las pruebas de simulación se
muestra
en las Tablas 3 y 4 . El error de precisión con mayor valor de la variable
los eventos se presenta sobrepaso . Resultados experimentales En esta sección se
muestran
los resultados experimentales implementados sobre un prototipo de laboratorio , el
representación esquemática del sistema utilizado para la realización de las pruebas se
muestra
en la Figura 6 . Un convertidor de CD - CD permite convertir un voltaje de
valor constante . Una vista fotográfica de los componentes del sistema de control se
muestra
en la Figura 7 . Para comprobar el correcto funcionamiento del control propuesto
carga toman diferentes valores en una secuencia de tiempo especificada , tal como se
muestra
en las Figuras 8 y 9 . La dinámica de la salida de velocidad se
en las Figuras 8 y 9 . La dinámica de la salida de velocidad se
muestra
en la Figura 10 . En el arranque , la velocidad del motor presenta un sobrepaso
respectivamente . Un resumen de los resultados obtenidos de las pruebas experimentales se
muestra
en las Tablas 5 y 6 . El error de precisión de mayor valor de la variable
% ( Figura 4 ) es de 53 . 45 . En la Figura 5 se
muestra
el comportamiento de la absorción de CO2 en una masa de 10 g de una
Valores de pH medidos en H2O y KCl en los suelos y lombricompostas . Se
muestra
la diferencia entre las dos determinaciones de pH . Abreviaturas : dentro del rango
) . En la salida , el aire se libera al ambiente , como se
muestra
en la Figura 1 . Supóngase que el aire seco se encuentra a la presión (
Ps ) y la temperatura en el saturador ( ts ) , cuyo comportamiento se
muestra
en la Figura 2a . Según se observa en la Figura 2a , el incremento en ts
) , permite obtener un amplio intervalo de humedad relativa . En la Figura 2b se
muestra
el efecto de cambiar el flujo de aire seco ( fd ) y el flujo
pueden obtener experimentalmente . El efecto de combinar las magnitudes Ps , y fw se
muestra
en la Figura 4a . Los valores elevados de HR se obtienen al aumentar fw y
en muchas aplicaciones . HR ( tc , Ps ) : En la Figura 5a se
muestra
el intervalo de HR generado por cambiar ( tc , Ps ) simultáneamente . De
tener un intervalo amplio de temperatura de punto de rocío . En la Figura 7b se
muestra
el efecto al cambiar los flujos de manera individual , así como el comportamiento
comportamiento al hacer variaciones simultáneas de ambas magnitudes . En la Figura 7b se
muestra
el comportamiento de la temperatura de punto de rocío al mezclar los flujos de aire
ts= - 50 °C y fw=1 g / min . En la figura 8 b se
muestra
el efecto de combinar ts y fw tanto de manera individual como de manera combinada
obtiene al considerar Ps=2000 kPa y fw=1 g / min . En la Figura 9a se
muestra
el efecto de cambiar de manera individual o combinada Ps y fw . tdp (
de Oaxaca . La Figura 1 corresponde a la curva de potencia de un aerogenerador y
muestra
la potencia eléctrica generada como función de la velocidad del viento . La curva
t en el proceso . Esta red es llamada red de transición . La Figura 2
muestra
la red de transición aprendida en el caso de estudio . Cada nodo representa las
las cinco capas contiene el pronóstico de una hora en el futuro . La Figura 3
muestra
la RBD resultante para el pronóstico de viento a un horizonte de 5 horas .
en el periodo de Enero de 2012 a Diciembre de 2013 . El modelo se
muestra
en la Figura 3 . Los experimentos se probaron con datos horarios de Enero a Febrero
el error de pronóstico se calcula una vez concluidas las N etapas . La Figura 4
muestra
resultados del pronóstico de la velocidad del viento durante el mes de febrero .
de x dado que prob ( Pt+k < x ) = ? . La Figura 5
muestra
los resultados del mismo experimento que la Figura 4 con los dos quantiles de 20
de probabilidad . Para completar la evaluación de los experimentos , la Tabla 1
muestra
diferentes mediciones de errores ( Osman , 2001 ) de los dos experimentos descritos
. Como se observa , los experimentos realizados de las 12 a las 17 horas
muestran
errores menores . Por otro lado , otra medida para calcular el error en problemas
pronóstico con otros métodos tradicionales de series de tiempo estadísticas , la Tabla 2
muestra
los resultados de estos métodos obtenidos a partir de un conjunto de experimentos
DA , se calculan comparando el valor predicho contra el valor real . La Figura 6
muestra
una pequeña sección de los resultados de los experimentos usando series de tiempos
estación meteorológica del CERTE del INEEL en La Ventosa , Oaxaca y los resultados
muestran
que la Inteligencia Artificial tiene mucho que ofrecer en la solución de muchos
procedentes de una campaña de monitorización en una ciudad española . Los resultados
muestran
que el filtro es capaz de simplificar sustancialmente las trazas de caudal manteniendo
% ; valor por defecto del 5 % ) . El resultado final obtenido se
muestra
en la Figura 1 - b ( Traza sin ruido ) . El segundo bloque de código
defecto del 5 % ) . El resultado obtenido al término de esta operación se
muestra
en la Figura 2 - b1 ( Gradiente depurado ) . Una vez corregido el gradiente
y la duración con el número de flancos es clara , tal y como se
muestra
en la Figura 4 , por lo que considerar adicionalmente alguno de estos indicadores
memoria , se observa un incremento con la complejidad del evento . Los resultados
muestran
que en media el 54 . 4 % de los puntos de la traza en
de simplificar el gradiente puede observarse en el ejemplo de la Figura 6 . Ésta
muestra
un evento que corresponde a una cisterna ( mecanismo de válvula de llenado ) solapada
, que se evalúa a través del número de flancos . Los resultados obtenidos se
muestran
resumidos en la Figura 7 , en el que cada punto de la primera serie – Porcentaje
eventos incluidos en cada categoría de complejidad . Las gráficas obtenidas se
muestran
• Los parámetros p3 y p7 están notablemente correlacionados con el grado de complejidad
supresión de ruido , se han añadido dos gráficas auxiliares en la Figura 9 donde se
muestran
la distribución de los casos sobre los gráficos de caja de bigotes . En estas
durante octubre de 2016 en un abastecimiento de agua en España . Los resultados
muestran
que , en media , el algoritmo de filtrado propuesto es capaz de suprimir el
dp = diámetro de la partícula y y = factor de forma En la Tabla 1 se
muestran
diferentes factores de forma calculados para diferentes tipos de partículas . Aunque
, por lo que se incrementa la caída de presión . En la Figura 4 se
muestra
el comportamiento de la velocidad del flujo en relación con la porosidad , manteniendo
partícula disminuye , manteniendo constante la porosidad del medio . En la Figura 5 se
muestra
el comportamiento del flujo por unidad de área de acuerdo con la porosidad , considerando
Esto se puede observar en las Figuras 1a y b . En la Figura 1c se
muestra
una lámina de un estator . Con el objetivo de reducir las pérdidas de núcleo
. 35 mm ) . En cuanto al rotor , en la Figura 2a , se
muestra
un esquema de la estructura de una lámina tipo transversal ; y en la 2b
de potencia máximo será solo ligeramente mayor que 0 . 8 . En la Tabla 1 se
muestra
una comparación de las características de dos motores , diseñados para la aplicación
asistido por imán permanente ( PMa - SynRM ) ” . En la Figura 5 se
muestra
un esquema de este tipo de motor , con una determinada colocación , número ,
de flujo provocadas por los imanes permanentes ( Wb - vuelta ) . La Figura 6
muestra
el diagrama fasorial de acción motora , donde la fuerza contra electromotriz está
comparativos se obtienen con un análisis de elementos finitos . En la Figura 7 se
muestra
el modelo de rotor del PMa - SynRM optimizado para el estudio ( Vartanian y
optimizado para el estudio ( Vartanian y Toliyat , 2009 ) . En la Tabla 2 se
muestra
la comparación de algunos parámetros nominales de estas tres máquinas . La comparación
salida de PMa - SynRM es 33 % mayor que la del IM . Se
muestra
también que el factor de potencia es más reducido en el SynRM que en el
Sin embargo , aun así , resulta menor que en el IM . La Tabla 3
muestra
los resultados comparativos entre un SynRM , un PMa - SynRM con imán de ferrita
trabajó en los tres turnos diarios . Los valores fundamentales para el estudio se
muestran
en la Tabla 4 . Se utilizó el método del valor presente neto ( VPN ) diferencial
la reducción del costo del AFV por la disminución de la corriente , según se
muestra
en la Tabla 4 . Conjunto AFV – IM IE2 Conjunto AFV – SynRM IE4 Potencia nominal
resultados . Para este caso , se realizó un análisis de sensibilidad cuyos resultados se
muestran
en las Figuras 8 y 9 . Se puede observar que la rentabilidad de las
asentamientos humanos que hacen uso de este recurso . En el presente documento , se
muestran
los resultados del estudio hidroquímico del acuífero del Neógeno - Cuaternario
comportamiento homogéneo a nivel espacial . Los valores de asimetría obtenidos ,
muestran
que los parámetros analizados no se ajustan a una distribución normal , al presentar
75 % ( M1 ) y 71 % ( M2 ) . La Tabla 5
muestra
las cargas de cada variable ? sicoquímica analizada en cada factor , y en cuyo
coincide con el descrito para otros cultivares de almendro de diversa procedencia , que
muestran
una variación global del contenido en aceite entre 20 y 68 % del PS ,
se considera un criterio importante para evaluar la calidad de las almendras , y
muestra
los valores extremos en los mismos cultivares : 6 , 53 en ‘ Corona ’
que la media de los mallorquines fue de 56 , 78 % . Estos resultados
muestran
la inconsistencia de la opinión expresada a menudo que los cultivares californianos
2015 ) . En cuanto a la concentración en tocoferoles , los cultivares mallorquines
muestran
en general unos valores inferiores a los señalados para cultivares de otras procedencias
unos 0 , 50 km con orientación SSE - NNW . La figura 1
muestra
la planta del puerto exterior de A Coruña , en el que destaca el dique
trazado del contradique ( círculos blancos de la figura 2 ) . La figura 2
muestra
uno de los casos típicos de agitación del puerto con oleaje del NW .
UDC , con los correspondientes ensayos físicos a escala reducida . La figura 3
muestra
la sección tipo del proyecto base correspondiente al quiebro del dique Oeste , el
solución del proyecto base ha sido validada con ensayos físicos . La figura 4
muestra
algunas de las piezas descritas en [ 5 ] que se pueden utilizar en mantos
de encofrados y áreas de producción mucho menores . La figura 5 ( izquierda )
muestra
la línea de producción con los encofrados verticales de cubípodos de 45 t .
acopio mucho menores que las piezas más esbeltas . La figura 5 ( derecha )
muestra
el acopio a 5 alturas de cubípodos de 25 t . ( 6 )
las obras sin incidencias significativas hasta la fecha [ 10 ] . La figura 6
muestra
la sección tipo con manto monocapa de cubípodos de 25 t correspondiente a la primera
alineación ( tramo ) de la solución variante del dique Oeste . La figura 7
muestra
la sección tipo del morro con manto bicapa de cubípodos de 45 t . A
características de los modelos de cubípodos utilizados en los modelos físicos se
muestran
en la tabla 1 . Donde W es la masa de la pieza , es la
y masas de las piezas equivalentes a escala y prototipo son : La figura 8
muestra
la planta del contradique con la fase 1ª ( dique sur ) y la fase
valores de altura de ola de diseño definidos en la tabla 2 . La tabla 3
muestra
los niveles de daño admisibles a IA ( ELS ) e ID ( ELU )
formada por dos capas de cubípodos de 24 t ) . La figura 9
muestra
el morro bicapa y la transición entre los mantos monocapa y bicapa de cubípodos
reutilizados de 15 t de los diques norte y sur . La figura 10
muestra
la zona más solicitada del manto monocapa ( quiebro ) , antes de los ensayos
=11 , 1 » 8 , 75 ( ELU ) . La tabla 4
muestra
los niveles de daño en el manto y la berma para los máximos temporales de
se completó ( excepto remates ) en diciembre de 2015 . La figura 11
muestra
una planta del contradique indicando los movimientos de reutilización de cubípodos
y el acopio de piezas se realizó hasta 5 alturas . La figura 12
muestra
una vista aérea del parque de bloques del dique Oeste con los primeros cubípodos
para el apoyo de la primera capa de cubípodos . La figura 5 ( izquierda )
muestra
la línea de producción con los encofrados de cubípodos de 45 t , el izado
desde su hormigonado para ser trasladados al acopio ; la figura 5 ( derecha )
muestra
el acopio a 5 alturas de cubípodos de 25 t . La transición de
mantener la continuidad y homogeneidad del talud externo del dique . La figura 13
muestra
la transición monocapa bicapa de cubípodos de 25 t y la figura 14 el aspecto
figura 14 el aspecto exterior del dique Oeste en construcción . La figura 15
muestra
una vista aérea del dique Oeste con el manto de cubípodos finalizado , a falta
las pruebas implementadas en el modelo TREND ( Tabla 2 ) . Los resultados obtenidos
muestran
que , para el nivel de significación α del 0 . 05 , las series
dependencia entre estaciones de la región . En el caso de H1 , el cálculo
muestra
que su valor sube a 1 . 12 , mientras que para H2 y H3
recomendadas por Hosking y Wallis ( 1997 ) . Los resultados de la prueba se
muestran
en la siguiente tabla . En la región , las distribuciones candidatas aceptadas
de máximos anuales de precipitaciones . En el diagrama de la siguiente figura se
muestran
las relaciones teóricas entre los LCs y LCk dadas por Hosking y Wallis ( 1997
y usando la velocidad inicial ( f = 0 . 008 ) . La Figura 2
muestra
el resultado de la simulación de 2 segundos . La Corrida Nº 1 corresponde a
calorimétricas de la aleación ternaria , en el intervalo de temperaturas analizado ,
muestran
la presencia de dos reac - ciones exotérmicas asociadas al desarrollo de orden de
lineal tienen un comportamiento similar al mostrado en la Fig . 1 y no se
muestran
en este trabajo , aunque las temperaturas de los picos de la aleación cuaternaria
y 30 mA . 3 . RESULTADOS Y DISCUSION La Fig . 1
muestra
curvas calorimétricas típicas registradas a una velocidad de calentamiento lineal
19 , 9 % Zn , registradas en el intervalo 25 – 950 K ,
muestran
a temperaturas inferiores a 500 K dos etapas exotérmicas solapadas . Teniendo en
a la que se interrumpió el experimento de DSC . La Fig . 2
muestra
la variación de la microdureza en función del tiempo de envejecimiento de la aleación
en función del tiempo de recocido a 450 K . Los valores de microdureza obtenidos
muestran
claramente que la adición de estaño a la aleación de Cu - Ni - Zn
con la Ec . ( 5 ) . de ln ( Tp La Tabla 1
muestra
los valores de E , A y n obtenidos del proceso exotérmico reportado en el
pre - exponencial de Arrhenius determinado a partir de la Ec . ( 3 )
muestra
un excelente acuerdo con el valor calculado mediante la Ec . ( 5 ) ,
pendiente sería el factor pre - exponencial de Arrhenius . La Fig . 5
muestra
la representación gráfica del primer miembro de la Ec . ( 6 ) frente a
especies polimorfas , pero a un coste notablemente inferior . Los ensayos realizados
muestran
que el sistema permite la identificación automatizada y fiable de las menas de interés
menas era muy limitada , puesto que los valores de reflectancia y microdureza que
muestran
muchos minerales dependen de la orientación de la sección y de la composición
mediante una línea que recorría el rango de valores de reflectancia que podía
mostrar
, y más adelante McLeod y Chamberlain ( 1969 ) propusieron otro más completo en
obtenidas tengan una resolución efectiva de 16 bits por píxel . La Fig . 7
muestra
una imagen típica del patrón de alta reflectancia con sus defectos , así como
se consiguen imágenes RGB con un color muy natural . La Fig . 10
muestra
las 13 bandas de la imagen multiespectral de un campo microscópico , así como la
( Castroviejo et al . , 2014 ) . La Fig . 11
muestra
curvas promedio de reflectancia VNIR obtenidas por el sistema sobre varios minerales
de reducir la influencia de los pequeños defectos superficiales . La Fig . 13
muestra
cómo se distribuyen los resultados de la clasificación de las zonas en función
las bien clasificadas en azul . Se puede observar que las zonas mal clasificadas
muestran
valores bajos del índice de confiabilidad . Desafortunadamente , no resulta sencillo
del análisis modal . 7 . DISCUSIÓN El análisis de los resultados precedentes
muestra
claramente que el sistema desarrollado permite , en general , la identificación
comparación con el espectro visible tradicionalmente medido : por ejemplo , la pirrotita
muestra
una tendencia IR muy peculiar , mejorando claramente el contraste visible con cubanita
similares en cuanto a rendimiento y calidad de información . - Los ensayos realizados
muestran
que el sistema CAMEVA permite la identificación automatizada y fiable de las menas
esférica cuya proyección circunferencial es concéntrica al disco deflectado como se
muestra
en la Fig . 1 ( García - Infanta et al . , 2009 )
obtenido la curva de tracción mostrada en la Fig . 2 . Además , se
muestran
en esta figura los dos comportamientos teóricos extremos en cuanto a ensayo de tracción
experimental ( Ensayo de Small Punch Test ) En la Fig . 1 se
muestra
un esquema del utillaje utilizado para la realización del ensayo SPT ( García -
probetas ensayadas con el obtenido de las simulaciones . En la Fig . 3 se
muestra
la curva carga – desplazamiento de la bola resultante del ensayo SPT del acero
dos extremos modelados del 316L ( Fig . 2 ) . La Fig . 4
muestra
el perfil de una probeta SPT ensayada hasta rotura obtenido mediante microscopía
que sustenta la carga de la probeta en cada momento . La Fig . 4
muestra
varias características importantes del ensayo de SPT . La primera es que el ensayo
, que estricciona y fractura a menor desplazamiento . En la Fig . 6 se
muestra
el espesor en la parte cen - tral del disco obtenido mediante MEF en función
mediante estricción que se propaga anularmente . Los materiales menos dúctiles , que
muestran
fractura prematura debida a defectos importantes , o de muy poca plasticidad , rompen
muy poca plasticidad , rompen incluso antes de 1 , 2 mm de desplazamiento y
muestran
, en general , una fractura consistente en varias grietas perpendiculares a la fractura
, 2013 ; Altstadt et al . , 2016a ) . La Fig . 6
muestra
que para los valores de desplazamiento de la bola similares a los obtenidos por la
de la variación del espesor en la zona de rotura La Fig . 7
muestra
dos situaciones de la evolución de la morfología de la probeta deformada a 0 ,
situada aproximadamente a mitad de camino entre el copete y el hombro , y que
muestra
una dependencia con la capacidad de endurecimiento de la aleación . Esto es de esperar
( línea continua azul ) . Este es un detalle importante pues , por un lado ,
muestra
que el modelo es capaz de predecir razonablemente hasta donde deformará la probeta
de la probeta para cada instante del ensayo de SPT . La Fig . 8
muestra
el espesor mínimo obtenido de esta forma , en función del desplazamiento de la
se daría en cierto intervalo de desplazamiento de la bola . Este intervalo , como
muestra
la comparación de sus curvas , es función del endurecimiento por deformación del
de deformación verdadera real o efectiva para el ensayo . La Fig . 8
muestra
también las líneas de ajuste a un polinomio de grado 4 de las dos curvas
toma valores entre 0 , 17 y 1 , 8 mm . Estos ajustes permiten
mostrar
cómo para una penetración de 1 mm , e ( 316L Endurecido ) = 0
aditiva por láser SLM . Las macrografías del acero 316L SLM después de ensayar
muestran
que la deformación ha sido muy heterogénea destacando 3 zonas . La zona cercana
entre apoyos fue de 36 mm . 3 . RESULTADOS La Tabla 1
muestra
las composiciones químicas de ambas fundiciones . Cabe destacar , además de las
el revenido ( Inthidech et al . , 2012 ) . La Fig . 1
muestra
la microestructura obtenida para la calidad con 18 % en Cromo tras los diferentes
tras los diferentes tratamientos térmicos . Las Figs . 1 ( a y b )
muestra
la microestructura formada tras el temple en aceite . Ésta está formada por austenita
carburos secundarios ( Efremenko et al . , 2013 ) . La Fig . 1c
muestra
la microestructura tras el primer revenido y puede apreciarse como en este caso la
la distribución de los carburos secundarios resulta más homogénea . La Fig . 2
muestra
la microestructura de la calidad con 25 % en Cromo , la Fig . 2a
de temple resulta más homogénea que en el caso anterior . La Fig . 3
muestra
la evolución de la distribución de estos carburos secundarios para la Fundición
, desde el temple en aceite hasta su primer revenido . La Fig . 3a
muestra
que la precipitación de los carburos secundarios tras el temple se produce mayoritariamente
el temple se produce mayoritariamente en la austenita proeutéctica . La Fig . 3b
muestra
que ésta se produce tanto en las juntas de grano austenítico como en su interior
de 1 – 2 micras . Las Figs . 3 ( c - d )
muestran
una distribución más uniforme tras el primer y segundo revenido . La Fig . 4
una distribución más uniforme tras el primer y segundo revenido . La Fig . 4
muestra
la distribución de carburos secundarios en la Fundición con 25 % en Cromo . La
de la densidad de carburos secundarios tras el segundo revenido . La Fig . 5
muestra
los difractogramas obtenidos para ambas calidades . La Fig . 5a para la calidad con
peso se empleó el método de afinamiento estructural de Rietveld . La Fig . 6
muestra
los ajustes Rietveld de las figuras experimentales de difracción ( Hou et al . ,
presentar esta última un contenido más elevado en Carbono . Las Tablas 2 y 3
muestran
los parámetros microestructurales y distribuciones en peso de las fases identificadas
favoreciéndose una redisolución parcial de los carburos precipitados . La Fig . 7
muestra
la presencia de estos carburos mixtos M2C tras los revenidos . 3 . El
los sucesivos revenidos por la precipitación de carburos secundarios . La Tabla 4
muestra
las durezas obtenidas , tomando 20 medidas en cada muestra . Como era de esperar
. La Tabla 4 muestra las durezas obtenidas , tomando 20 medidas en cada
muestra
. Como era de esperar , la calidad con 18 % en Cromo sufre un
en Cromo sufre un endurecimiento secundario tras el segundo revenido . La Fig . 8
muestra
los resultados obtenidos tras los ensayos de desgaste abrasivo . Se constata que
un papel relevante en la resistencia al desgaste abrasivo . La Fig . 9
muestra
los resultados obtenidos tras los ensayos de Flexión . Todas las roturas se produjeron
Flexión . Todas las roturas se produjeron sin deformación plástica . La Fig . 9a
muestra
los valores obtenidos de Resistencia y Rigidez ( representada por el Módulo de Elasticidad
y Rigidez ( representada por el Módulo de Elasticidad ) . La Fig . 9b
muestra
la deformación obtenida en cada muestra , representada por el cociente entre la
. Se analizaron los mecanismos de fractura de estas calidades . La Fig . 10
muestran
unas fractografías obtenidas para la calidad con 25 % en Cromo tras el temple en
Modelos de simulación y ciclos térmicos Los modelos de simulación desarrollados
muestran
las diferencias en los ciclos y gradientes térmicos que experimentan cada uno de
que experimenta la zona afectada térmicamente . En la Fig . 4 , se
muestran
los ciclos térmicos para dos muestras soldadas con material de aporte diferente
y del material base 3 . 3 . Ensayos mecánicos Los ensayos mecánicos
muestran
que las variaciones de las propiedades mecánicas en función del material de aporte
. Las caracterizaciones mecánicas realizadas con las líneas de microdureza no
muestran
una mejora significativa de las propiedades mecánicas de las muestras soldadas con
de compuestos que fueron extraídos . La Fig . 1 ( a - b )
muestra
los espectros Resonancia Magnético Nuclear ( RMN ) de protones y C13 , respectivamente
probeta ( cm2 ) ; t es el tiempo de exposición . Los resultados
muestran
una reducción de la velocidad de corrosión y por lo tanto una eficiencia de inhibición
. 3 . 3 . Polarización potenciodinámica En la Fig . 2 se
muestra
las curvas de polarización potenciodinámica en medio 0 , 5 M de HCl en ausencia
concentraciones de extracto y tiempos de inmersión investigados . En la Tabla 1 se
muestran
los parámetros extraídos del ajuste de estas curvas . La eficiencia de inhibición
capa ( Cdl ) , así como la eficiencia de inhibición , valores que se
muestran
en la Tabla 2 . Los valores Rtc aumentan con el incremento de la concentración de
y con 2 , 0 g · L−1 de inhibidor . Los difractogramas obtenidos se
muestran
en la Fig . 4 . La Fig . 4a muestra el difractograma del acero
Los difractogramas obtenidos se muestran en la Fig . 4 . La Fig . 4a
muestra
el difractograma del acero AISI 1045 en el que los picos de difracción corresponden
sumergido en 0 , 5 M de HCl ( Fig . 4b ) el difractograma
muestra
una disminución de la intensidad del pico a 44 , 83 2θ , conjuntamente con
confirman los resultados de los difractógramas obtenidos . Así , la Fig . 5a
muestra
la superficie del acero AISI 1045 después de ser pulido , pudiéndose visualizar
masivo de toda la superficie . Por el contrario , en la Fig . 5c la micrografía
muestra
la superficie del metal sumergido en la disolución de HCl a la que se le
3 ) ( Verma et al . , 2017 ) . La Fig . 6
muestra
la representación de dicha ecuación . De la pendiente de esta recta se calculó
de óxido . Los resultados del estudio de Elias et al . ( 2008 )
muestran
como los implantes anodizados presentan un torque para separar el implante del hueso
. , 2010 ) . Los resultados de Roguska et al . ( 2016 )
muestran
como la actividad de los preosteoblastos MC3T3 - E1 se incrementa al modificar la
3 . RESULTADOS 3 . 1 . Análisis metalográfico El estudio metalográfico
muestra
que la aleación estudiada presenta una microestructura tipo α+β , con grano no
imágenes tomadas de las superficies de los nanotubos tras el tratamiento térmico no
muestran
el crecimiento de una capa superior que cubra a estós . Roguska et al .
análisis de la superficie de las muestras Ti6Al4V ELI desbastada y grabada con ácido
muestra
que los únicos elementos presentes en la superficie son el titanio y los elementos
gran influencia en el crecimiento y diferenciación de las células . La Tabla 5
muestra
el ángulo de contacto para los diferentes acabados superficiales y líquidos empleados
diferentes acabados superficiales y líquidos empleados en este estudio . La Fig . 2a
muestra
la superficie de la aleación de titanio tras haberse realizado el proceso de grabado
reduciendo el ángulo de contacto e incrementando la energía superficial . La Tabla 6
muestra
la energía superficial y los valores para el componente polar y dispersivo que componen
de los recubrimientos nanotubulares de óxido de titanio . En este tra - bajo se
muestra
que el almacenaje en la oscuridad de aleaciones de titanio con recubrimientos nanotubulares
modelado en el campo de la Automática es más bien testimonial . En este artíıculo
mostramos
cómo se puede abordar el modelado basado en agentes desde el punto de vista de
que sea útil como notación general en el área . En la sección 3 se
muestran
un par de ejemplos sencillos de modelado basado en agentes que ilustran la utilización
y ) y un estado de felicidad ( f eliz ? ) , como se
muestra
en la tabla 1 . Para separar las tortugas en las dos grupos , rojas y verdes
ejemplo , la evolución dinámica de los estados de 4 tortugas elegidas al azar se
muestra
en las figuras 2 y 3 . En estas figuras se puede ver el comportamiento
ser físicamente realista , sino que pretende servir de ejemplo sencillo con el que
mostrar
las posibilidades del modelado basado en agentes . Hemos modificado el modelo original
de sus estados durante los primeros instantes de simulación : en la figura 4 se
muestra
su posición a lo largo del tiempo y en la figura 5 se puede ver
su espaldón coronado entre las cotas +14 y +24 . En la figura 4 , se
muestra
la sección tipo del tramo final del dique . El dique Norte es vertical
en profundidades de - 25 a - 30 m . En la figura 5 , se
muestra
su sección tipo . El contradique que arranca en el morro del dique Norte
cajones de esta envergadura se fondean en el mar Cantábrico . En la figura III3 se
muestran
diversas etapas de la construcción del dique ( anexo III ) . Todo el
m . Dispone de 90 ha de ex - planada . En la figura 6 se
muestra
una panorámica del puerto . El dique es una estructura en talud , con
por cajones fondeados a la cota - 15 m . En la figura 7 , se
muestra
la sección tipo del dique y del martillo El abrigo que ofrece el cabo
3D ( E : 1 / 38 , 5 ) . En la figura III4 se
muestra
el ensayo 2D en un canal de oleaje de grandes dimensiones y en la III4
3 . 000 m y 230 ha de explanadas . En la figura 8 , se
muestra
una panorámica del nuevo puerto . El dique de abrigo , según se ha
26 m de puntal que permite el atraque de petroleros . En la figura 9 se
muestran
las secciones tipo del tramo principal y del martillo . Una zona singular del
E : 1 / 60 ) . En la figura III5 ( anexo III ) se
muestran
los 2D de la sección del tramo principal y los 3D de este tramo .
ha y las aguas abrigadas , en 70 ha . En la figura 13 , se
muestra
una panorámica del puerto y una vista de la dársena de Escombreras . El
atraque , aumentando la superficie terrestre en 208 ha . En la figura 15 se
muestra
una planta de la ampliación . Los diques tienen profundidades máximas de 23 -
Posición del sujeto durante el protocolo de experimentación . Adicionalmente se
muestra
la localización de las matrices para el registro de las señales HD - EMG ,
experimento alcanzando diferentes posiciones en el plano . Los sensores de posición se
muestran
dentro de cuadrados discontinuos . Posteriormente , las señales se analizaron en
Ecuación 1 ) para cada ventana como : donde N = 512
muestras
( en una ventana de 250 ms ) , i , j son las posiciones
tienden a valores elevados . Resultados Mapas de activación En la Figura 2 se
muestran
los mapas de activación obtenidos en el músculo Pectoralis Major a modo de ejemplo
filas 2 a 4 . Cabe resaltar que , aunque los mapas de activación se
muestran
solo para el Pectoralis Major , se observan cambios similares en los otros tres músculos
clasificación , se han realizado dos tipos de identificación : En la primera se
muestran
los resultados obtenidos solo mediante el cálculo de las intensidades basadas en
realizado ( es decir , mezclando los tres niveles de esfuerzo ) . En la Tabla 2 se
muestran
los resultados para la diferenciación tanto de tipo de ejercicio como de nivel de
e ) la derecha y f ) la izquierda Las Tablas 3 y 4
muestran
los resultados obtenidos para el promedio de todos los sujetos considerando el total
a la descripción de la librería y sus componentes . En la sección 4 se
muestran
resultados de la aplicación de la librería y su validación . El trabajo termina
molar y corriente , across : potencial químico y voltaje ) . La Figura 3
muestra
una unión ( línea roja ) de dos modelos , una bomba y un sumidero
térmica entre el tubo de acero y el vidrio . En la Figura 7 se
muestra
la implementación de los elementos principales del sistema de fluido térmico :
la simulación de componentes de la planta termosolar y validación Se van a
mostrar
algunos de los modelos implementados con la librería ParaTrough de componentes de
utilizando el algoritmo de resolución DASSL con una tolerancia de . En primer lugar se
muestran
tres modelos solares ( Sun ) , con los datos meteorológicos de Phoenix , Sevilla
al modelo LocationComparison _ year , dentro la sub - librería La Figura 14
muestra
que la máxima altura solar para este día se produce en Phoenix ( línea roja
Figura 15 : Composición del ejemplo Loop _ Operation La Figura 16
muestra
cómo varían las temperaturas centrales de los SCAs que forman el lazo en un día
real de los diferentes colectores solares dentro de un mismo lazo . La Figura 17
muestra
las pérdidas térmicas al ambiente en un HCE aleatorio del lazo tanto por convección
por debajo de 5Hz ( Yang and Kong , 2009 ) . La figura 1
muestra
un diagrama de bloques del sistema desarrollado . Protocolo experimental Cada experimento
Figura 2 : Representaci´on de un ensayo del experimento . La figura 2
muestra
una representaci´on de un ensayo del experimento ( 30 segundos ) que inicia despu´es
de ruido y el incremento de la señal real . N es el numero de
muestras
usadas en una ventana para calcular el promedio y la desviacion estandar , ∆t es
detalle en la Seccion 3 . 2 . 2 . En la figura 3 se
muestra
el diagrama de bloques del proceso para la detecci´on de la intencion de movimiento
detecciones de la intencion de movimiento en la señal EEG . La figura 8a
muestra
la diferencia entre los discriminantes del clasificador bayesiano ( clase estatica
una de las repeticiones del experimento , para el sujeto 1 . La figura 8b
muestra
el detalle de la señal proveniente de la varianza de la diferencia entre los discriminantes
la señal EEG , ası como un promedio del tiempo entre los sujetos . Se
muestra
que el promedio de anticipacion para la señal EEG es de 678 , 04 ±
obtenidos con este nuevo enfoque de clasificacion de señales EEG a trav´es de SMR
muestran
una mejora significativa en la precisi´on de la clasificaci´on ( 30 % en este
% en comparacion con el metodo de clasificacion tradicional . Los resultados
muestran
que puede ser viable trabajar con seales SMR de EEG para predecir la intencion de
permiten seleccionar comandos a traves de una estimulaci´on visual . Consiste en
mostrar
al usuario una matriz de comandos cuyas filas y columnas se iluminan aleatoriamente
realizo un submuestreo a f = 20 Hz sobre dichos datos , manteniendo unicamente 14
muestras
por estımulo en cada canal , correspondientes a la media de 13 segmentos equiespaciados
, 2013 ; Gonzalez et al . , 2013 ) , tal y como se
muestra
a continuacion : donde S ( u ) = 1 /
por Pham et al . ( 2006 ) , se basa en el comportamiento que
muestran
las abejas a la hora de buscar comida . Para empezar , la colmena envıa
2006 ; Brownlee , 2011 ) . El algoritmo empleado en este estudio se
muestra
en el pseudocogido 2 . Dado que es necesario emplear un enfoque binario , la
hormiga . La probabilidad de que una hormiga i seleccione un conjunto de canales se
muestra
a continuaci´on : por tanto , la probabilidad de rechazarlos sera p ( 0
desarrollado originalmente por ( Yang , 2009 ) , basado en el comportamiento que
muestran
las luciernagas a la hora de comunicarse entre ellas y buscar presas potenciales
patrones rıtmicos mediante un mecanismo llamado bioluminiscencia . Si la hembra se
muestra
interesada por el macho , imita su patron para ir a su encuentro .
de los metodos para ambos sujetos se detalla en la Figura 2 . Adicionalmente , se
muestran
los boxplots que recogen las precisiones obtenidas en la fase de test para cada una
cada una de las soluciones . Asimismo , las precisiones alcanzadas m´as altas se
muestran
en la Tabla 1 , donde se observa que no solo se igualan los resultados empleando
2009 ; Martinez - Cagigal et al . , 2016 ) . La Figura 3
muestra
la cantidad de veces que se ha seleccionado cada canal en las repeticiones de los
por los 5 metodos de inteligencia de enjambre empleados . Finalmente , la Figura 5
muestra
las mejores soluciones encontradas por cada metodo en funcion del numero de secuencias
la funcion de coste multi - objetivo para todos los metodos , la cual se
muestra
mas pronunciada para los casos de PSO y BA ; seguida por ABC y BAS
( Yang et al . , 2013 ) . No obstante , tal y como
muestra
la Tabla 1 , la convergencia no supone un problema en la solucion final .
selecci´on de canales , sino de superarla en algunos casos . Tal y como
muestra
la Figura 3 , los metodos de SI empleados seleccionan canales de manera recurrente
para 15 secuencias , sino que las obtenidas para un numero de secuencias inferior
muestran
el mismo comportamiento . Se observan precisiones similares a las obtenidas para
en un dedal acoplado en el extremo del brazo articulado del PHAMToN y se le
muestra
en la pantalla un patrón con un objetivo a seguir . En la figura 2 se
en la pantalla un patrón con un objetivo a seguir . En la figura 2 se
muestran
dos ejemplos de dichos patrones que el paciente tiene que ejecutar durante las pruebas
Hiperplano de Separación Óptimo implementado por las SVMs . En la figura 3 , se
muestra
un HSO para el caso de un conjunto de datos linealmente separables . La introducción
, por lo que no resulta fácil definir el HSO . En la figura 4 se
muestra
un ejemplo donde los datos de entrada no se pueden n ( cid : 131
Arquitectura de las SVMs . En la figura 5 se
muestra
la estructura de un clasificador SVM no lineal . Figura 5 . SVMs
Raíz del Error Cuadrático Medio ( RMSE ) . Procedimiento : En la tabla 1 se
muestra
las condiciones del ensayo : Tabla 1 : Datos utilizados en el estudio
la frecuencia con la que se produce el movimiento oscilatorio . En la figura 7 se
muestra
el rango de frecuencias del temblor para las patologías objeto del estudio ( Deuschl
( PD ) Esencial ( ET ) En la figura 6 se
muestran
algunas de las curvas de ajuste . Los puntos de color negro indican la posición
) Párkinson ( EP ) El resultado obtenido se
muestra
en la tabla 4 . Figura 6 . Ajuste para un enfermo de temblor esencial .
vs TP y TP vs TE . En las figuras 8 y 9 se
muestra
el error obtenido para cada Se muestran los resultados en la tabla 2 . Tabla
En las figuras 8 y 9 se muestra el error obtenido para cada Se
muestran
los resultados en la tabla 2 . Tabla 2 : Modelo del clasificador SVM para el
. mucho mayor en las muestras de EP , tal y como se
muestra
en la tabla 6 . Tabla 6 : Coeficiente de Curtosis para las dos
10 . Representación de las muestras con valores atípicos . En la figura 11 se
muestra
la nueva distribución después de eliminar los atípicos . Figura 11 . Representación
dos primeras componentes del ACP para representar su distribución tal y como se
muestra
en la figura 10 . Mediante el coeficiente de Curtosis se analizó el grado de concentración
cero se tiene una distribución puntiaguda . El coeficiente k es En la tabla 8 se
muestran
los valores de las condiciones del ensayo . Tabla 8 : Datos utilizados
de Párkinson ( EP ) 27 En la tabla 9 se
muestran
los resultados obtenidos . cada tipo de temblor . Los espacios muestrales utilizados
3 ) error ( cid : 3 ) En la figura 12 se
muestran
los resultados para el caso TF y TP , en función de los diferentes
. Sample ( cid : 3 ) En la figura 14 se
muestra
el error obtenido en la clasificación TP vs TF para los diferentes tipos de
Temblor Esencial vs Temblor de Párkinson . Patrones cinéticos . En la figura 13 se
muestra
el mejor resultado obtenido , en este caso , con los patrones cinéticos .
Clasificación Temblor Patológico vs Temblor Fisiológico . Las figuras 15 y 16
muestran
los mejores resultados para la clasificación TP vs TE . Para la
los buenos resultados obtenidos . En González et al . ( 2014 ) donde se
muestran
los resultados con MLP ’ s no se obtienen ratios por debajo del 30 %
TE . En Soleimanian et al . ( 2013 ) utilizando MLPs también , se
muestran
ratios de error en una horquilla del 6 % al 13 % para la diferenciación
asequibles en el pasado [ 6 ] . Hemos trabajado en esta dirección , que
muestra
cómo los métodos de CV se pueden beneficiar del uso de la GPU [ 7
de uso de redes neuronales para mejorar las predicciones de CV ; finalmente , se
muestran
las conclusiones y posibles direcciones para el trabajo futuro . 2 . Metodología
en el aumento de su coste computacional . Decidimos continuar en esta dirección y
mostrar
cómo esta limitación puede solucionarse gracias al hardware de las GPU y los nuevos
del paquete R [ 22 ] . Se utilizaron por defecto los parámetros que se
muestran
en la tabla 1 . La elección de estos valores de neuronas de la capa oculta ,
iteraciones en la validación cruzada que aseguran la correpresentatividad de todas las
muestras
y el número de muestras e iteraciones se han validado empíricamente . La conclusión
cruzada que aseguran la correpresentatividad de todas las muestras y el número de
muestras
e iteraciones se han validado empíricamente . La conclusión ha sido que los parámetros
entrada , para cada molécula de cada conjunto , contienen su estructura molecular y
muestran
si está activo o no . Después de los cálculos con BINDSURF , los resultados
cálculos con BINDSURF , los resultados para 3 conjuntos distintos de datos DUD se
muestran
en las curvas ROC de la figura 2 . Teniendo en cuenta los resultados obtenidos
Para ello se define el entorno del dominio local de la malla móvil , se
muestra
el acoplamiento de la malla móvil con la malla global del continuo completo y se
en cada paso de tiempo de la simulación dinámica . En la figura 1 se
muestra
esquemática - mente : una malla fina en contraposición a una malla gruesa , ambas
( 14 ) y que para los valores de En la figura 3 se
muestra
la relación entre el desplazamiento dinámico en el centro de la viga uz ( L
3 ( a ) , 3 ( c ) y 3 ( e ) se
muestran
los resul - tados para velocidades adimensionales = 0 , 75 , respectivamente . Las
numéricamente , lo cual es refrendado por los valores del error absoluto que se
muestra
en la figura 3 ( b , d , f ) como función del tiempo
función del tiempo y para distintos valo - res del parámetro . En la tabla 4 se
muestran
los valores máximos res del parámetro del error para cada caso y se puede observar
escenarios probabilistas de riesgo sísmico a nivel urbano . En este artículo se
muestra
cómo , con una nueva definición de los umbrales de los estados de da˜no con
edificio estudiado es de hormigón armado , tiene 4 niveles y 3 vanos y se
muestra
en la figura 1 junto con sus dimensiones . Debido a su simetría puede ser
bidimensional utilizando un solo pórtico ( figura 1b ) cuyas caracte - rísticas se
muestran
en la tabla 1 . El material de las vigas y de las columnas del modelo
que es muy útil debido al enfoque probabilista de este artículo . La tabla 2
muestra
la media , la desviación estándar y el coe - ficiente de variación , cdv
cuyos espectros se pueden ver en la figura 2 . Esta figura , además ,
muestra
el espectro medio y el espectro tipo 1 para un suelo tipo A del Eurocódigo
error cuadrá - tico medio en un intervalo de periodos dado . La figura 2
muestra
que el procedimiento que se ha utilizado para la selección de ace - lerogramas compatibles
buen ajuste . La lista de estos terremotos y de sus principales características se
muestra
en la tabla 3 . Hancock et al . [ 38 ] han estudiado
ha generado , para todas las columnas de un mismo nivel del edificio , una
muestra
aleatoria de la resis - tencia a la compresión de hormigón , fc , y
de hormigón , fc , y , para cada columna del mismo nivel , una
muestra
aleatoria del módulo de elasticidad del acero , Es . Se ha utilizado el mismo
de elasticidad del acero , Es . Se ha utilizado el mismo criterio para generar
muestras
aleatorias de las características de los materiales de las vigas de un mismo nivel
elemento E y la energía histerética total disipada por la estructura . La figura 3
muestra
la evolución del DI en función de la aceleración máxima del terreno PGA , teniendo
puede relacionarse con el desplazamiento máximo al nivel del techo , tal como se
muestra
en la figura 4 . Ade - más , en la figura 4b se muestra
muestra en la figura 4 . Ade - más , en la figura 4b se
muestra
el DI global correspondiente al caso en que solo se tuviera en cuenta la contribución
le denomina índice de da˜no de duc - tilidad . En la misma figura se
muestran
también los valores medios de ambos índices de da˜no y los límites de 0 ,
variabilidad espacial de la misma forma que en el apartado anterior . La figura 5
muestra
las 1 . 000 curvas de capacidad que se han calculado mediante los PA ,
ecs . ( 3 ) , las 1 . 000 curvas de capacidad que se
muestran
en la figura 5a se transforman en los 1 . 000 espectros de capacidad de
12 – 15 , 29 , 30 ] : En la figura 6 se
muestran
los espectros de capacidad bilineales y los estados de da˜no obtenidos desde una
suponiendo que estos siguen una distribución de probabilidad binomial . La figura 7a
muestra
las 1 . 000 curvas de fragilidad para cada estado de da˜no calculadas después de
utilizados para llevar a cabo la interpolación de las curvas de fragilidad , se
muestran
en la figura 7b . El índice de da˜no global esperado de la estructura
dinámico , el índice de da˜no global de la estructura . La figura 8
muestra
el DI calculado a partir de las curvas de fragilidad de la figura 7a .
ser expresado como una función de la aceleración pico , PGA , tal como se
muestra
en la figura 10 . Puesto que se ha incluido el efecto de la acción
media . Un ejemplo de dicha curva , correspondiente a la estructura estudiada , se
muestra
en la parte superior de la figura 12b . Se calcula la derivada numérica de
última parte constante de cada curva de rigidez espec - tral , tal como se
muestra
en la figura 12a . Por último , el umbral de daño de colapso , ds4
manera probabilista por medio de los histogramas de la figura 13 . Estos histogramas
muestran
que los estados de daño ds1 obtenidos con el nuevo método son inferiores a los
suponiendo que siguen una distribución de probabilidad binomial . La figura 14a
muestra
las nuevas curvas de fragilidad calculadas con las hipótesis descritas y , basados
ec . ( 6 ) , se calculan los correspondientes índices de daño que se
muestran
en la figura 14b . Finalmente , se calcula el punto de desempeño siguiendo el
capacidad estructural y de la demanda sís - mica . En la figura 15 se
muestran
los nuevos índices de da˜no como una función de la PGA . 6 .
con IDA , en términos de la media y de la desviación estándar que se
muestran
en la figura 16a , b , respecti - vamente . Estos resultados muestran
muestran en la figura 16a , b , respecti - vamente . Estos resultados
muestran
claramente el buen ajuste de las cur - vas de daño obtenidas con el nuevo
de la curva de capacidad . Los resultados obtenidos con este nuevo enfo - que
muestran
un mejor acuerdo con el análisis dinámico que los que utilizan los umbrales de
postimpacto en función del material usado para definir la plancha . Por filas se
muestran
los diferentes IED - EFP según su curvatura ; por columnas antes de impacto ,
. Se construyeron 4 modelos un ángulo de apertura de 36◦ . La figura 2a
muestra
la reconstruc - ción geométrica de la técnica « culotte » de implante de stent
pared rígida de una arteria en que se había colocado un stent . Los resultados
muestran
una ten - dencia similar en términos de esfuerzos cortantes en la pared , tanto
densi - dad , y , la viscosidad dinámica del fluido . La figura 1
muestra
los modelos experimentales para 45 y 90◦ . El fluido de trabajo es una
flujo sanguíneo a la entrada se tomó de [ 10 ] . La figura 3
muestra
la evolución temporal del caudal en un ciclo cardiaco . Se consideraron solamente
4 ciclos cardiacos con el fin de obtener una solución estable . La figura 4
muestra
la evolución temporal de la velocidad para el tercer y el cuarto ciclos en la
Régimen estacionario . Resultados numéricos y experimentales Los resultados que se
muestran
en esta sección se refieren a la región ocupada por el stent en las diferentes
sana exenta de stent , a la región equivalente . Las figuras 5 y 6
muestran
los contornos de velocidad en el plano medio obtenidos de forma numérica y experimental
aguas abajo gracias a la presen - cia de los struts . Este comportamiento se
muestra
de manera más evidente en el resultado numérico de la bifurcación a 45◦ ( fig
oscilaciones temporales en la dirección de los esfuerzos cortantes . La tabla 3
muestra
las áreas con un OSI elevado ( > 0 , 1 ) . La localización
experimentales obtenidos con PIV en el laboratorio para los casos en régimen estaciona - rio
muestran
una concordancia razonable con las simulaciones numéricas en ANSYS Fluent , lo que
y el contenido de CuO ( 0 , 6 - 1 , 2 % )
muestran
que puede ser de interés como materia prima en la recuperación del metal .
tipos de hornos de una fundición chilena en el siglo XIX , la literatura nos
muestra
4 tipos , pudiéndose usar uno o varios de ellos conjunta - mente . El
fayalita y magnetita ( Piatak et al . , 2015 ) . Además algunas EC
muestran
un elevado contenido de CaO , com - puesto que otorgaría efectos positivos en las
nombres adoptados según la zona geográfica de su procedencia . En la Tabla 1 se
muestran
las coorde - nadas de ubicación de los escoriales estudiados . Se estima que la
. 2 . Equipos y procedimientos 2 . 2 . 1 . Toma de
muestras
in situ La toma de muestras de las EC antiguas desde los diferentes vertederos
2 . 2 . 1 . Toma de muestras in situ La toma de
muestras
de las EC antiguas desde los diferentes vertederos , se realizó mediante exca -
, 70 m . Se descartaron las EC superficiales con el propósito de prescindir de
muestras
potencialmente meteo - rizadas o contaminadas con polvo u otras sustan - cias . Se
en el vertedero y desde cada una de ellas , se extrajo una cantidad de
muestra
que se depositó en bolsas plásticas tota - lizando 40 kg aproximadamente , las
la Universidad de Atacama , Chile , para homogenei - zarlas . Posteriormente , la
muestra
de cada escoria fue mezclada , cuarteada y almacenada para su molienda . 2
de rodillo , hasta alcan - zar un tamaño medio de 35 μm . La
muestra
se homogeneizó en un cortador de Riffle ( 32 ” x 1 / 2 ”
tiempo de molienda 35 - 55 min . Cada 5 min se extrajo una pequeña
muestra
del mate - rial molido verificándose su granulometría por el ensayo de análisis
de calentamiento de 20 °C . min – 1 en atmósfera de aire . La
muestra
molida de EC se estudió por espectros - copia infrarroja por transformada de Fourier
. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3 . 1 . Caracterización química En la Tabla 2 se
muestra
la composición química determinadas mediante FRX de las EC estudiadas . Las EC
al nivel de control del proceso meta - lúrgico . Además , en la Tabla 2 se
muestra
que las EC son ácidas , presentando un índice de basicidad IB= ( CaO+MgO )
al ata - que con ácido clorhídrico e hidróxido de potasio durante el ensayo ,
muestra
un valor bajo ( 0 , 95 ) en la EC - PQ en comparación
, esto nos indicaría una mayor cantidad de sílice reactiva . En la Tabla 3 se
muestra
el diámetro medio de las partículas y el tiempo de molienda de las EC .
curvas de distribución de partículas de las EC . En la Fig . 2 se
muestra
la morfología de las EC observadas por micros - copía electrónica de barrido ,
infrarrojos ( FTIR ) de las escorias molidas . Considerando la actividad de cada
muestra
en función del número de ondas de los espectros FTIR , se pueden identi -
posi - bles enlaces son mostrados en la Tabla 4 . En la Fig . 4 se
muestran
las curvas termogravimétricas ( TG ) y sus derivadas ( DTG ) para las distintas
respectivamente . 3 . 3 . Caracterización mineralógica La Fig . 5
muestra
los difractogramas de las EC estudiadas . Los patrones utilizados en la carac - terización